Οι ροπές ανοιγμάτων και στηρίξεων υπολογίζονται με την επίλυση αρθρωτών, μονόπακτων ή αμφίπακτων λωρίδων υπό φορτίο px και py κατά τις δύο διευθύνσεις αντίστοιχα.

Η θεώρηση των ανεξάρτητων διασταυρούμενων λωρίδων δε λαμβάνει υπόψη τη συνεργασία τους με τις γειτονικές μέσω των ροπών συστροφής. Η ευνοϊκή επίδραση των ροπών συστροφής στις ροπές των ανοιγμάτων δίνεται με τους συντελεστές συστροφής ν_i (i=x, y),όπου:

Οι ροπές συστροφής επηρεάζουν μόνο τις ροπές ανοιγμάτων.

Όταν η πλάκα δε συνδέεται μονολιθικά στα σημεία έδρασής της, υπάρχουν συναντώμενες ελεύθερες παρυφές και δεν προβλέπεται οπλισμός συστροφής, οι ροπές των ανοιγμάτων προκύπτουν μεγαλύτερες, δηλαδή:

Οι εξισώσεις για τις έξι περιπτώσεις τετραέρειστων πλακών εξειδικεύονται ανάλογα με το είδος των στηρίξεων. Ενδεικτικά, υπολογίζονται οι συντελεστές για 3 λόγους πλευρών:

Τύπος 1 (αρθρωτή έδραση των τεσσάρων παρυφών)

Για ε=2/3: k_x=0.165, k_y=0.835, ν_x=0.691, ν_y =0.691, 100a_m=1.78 (against 9.27/1.5⁴=1.83) [*]NoteΟι τιμές που προκύπτουν στο παράδειγμα, συγκρίνονται με τις αντίστοιχες των διαφορικών εξισώσεων της θεωρίας ελαστικότητας των πλακών, για τον ίδιο λόγο πλευρών.

Για ε=1.0: k_x=0.500, k_y=0.500, ν_x=0.583, ν_y=0.583, 100a_m=4.55 (against 4.87)

Για ε=3/2: k_x=0.835, k_y=0.165, ν_x=0.691, ν_y=0.691, 100a_m=9.02 (against 9.27)

Τύπος 2 (πλήρης πάκτωση μίας παρυφής, ελεύθερη έδραση των τριών άλλων)

Για ε=2/3: k_x=0.073, k_y=0.927, ν_x=0.863, ν_y=0.807, 100a_m=0.98 (against 4.98/1.5⁴=0.98)

Για ε=1.0: k_x=0.286, k_y=0.714, ν_x=0.762,ν_y=0.665, 100a_m=3.41 (against 3.34)

Για ε=3/2: k_x=0.669, k_y=0.331, ν_x=0.752, ν_y=0.651, 100a_m=7.86 (against 7.73)

Τύπος 3(πλήρης πάκτωση δύο απέναντι παρυφών, ελεύθερη έδραση των δύο άλλων)

Για ε=2/3: k_x=0.038, k_y=0.962, ν_x=0.929, ν_y=0.881, 100a_m=0.55 (against 2.97/1.5⁴=0.59)

Για ε=1.0: k_x=0.167, k_y=0.833, ν_x=0.861, ν_y=0.769, 100a_m=2.25 (against 2.30)

Για ε=3/2: k_x=0.503, k_y=0.497, ν_x=0.814, ν_y=0.690, 100a_m=6.40 (against 6.39)

Τύπος 4 (πλήρης πάκτωση δύο γειτονικών παρυφών και ελεύθερη έδραση των δύο άλλων)

Για ε=2/3: k_x=0.165, k_y=0.835, ν_x=0.826, ν_y=0.826, 100a_m=0.85 (against 4.59/1.5⁴=0.91)

Για ε=1.0: k_x=0.500, k_y=0.500, ν_x=0.765, ν_y=0.765, 100a_m=2.39 (against 2.52)

Για ε=3/2: k_x=0.835, k_y=0.165, ν_x=0.826, ν_y=0.826, 100a_m=4.31 (against 4.59)

Τύπος 5 (πλήρης πάκτωση τριών παρυφών και ελεύθερη έδραση της τέταρτης)

Για ε=2/3: k_x=0.090, k_y=0.910, ν_x=0.905, ν_y=0.888, 100a_m=0.51 (against 2.9/1.5⁴=0.57)

Για ε=1.0: k_x=0.333, k_y=0.667, ν_x=0.844, ν_y=0.815, 100a_m=1.76 (against 1.88)

Για ε=3/2: k_x=0.717, k_y=0.283, ν_x=0.850, ν_y=0.823, 100a_m=3.81 (against 4.09)

Τύπος 6 (πλήρης πάκτωση των τεσσάρων παρυφών)

Για ε=2/3: k_x=0.165, k_y=0.835, ν_x=0.897 και ν_y=0.897, 100a_m=0.46 (against 2.64/1.5⁴=0.52)

Για ε=1.0: k_x=0.500, k_y=0.500, ν_x=0.861 και ν_y=0.861, 100a_m=1.35 (against 1.52)

Για ε=3/2: k_x=0.835, k_y=0.165, ν_x=0.897 και ν_y=0.897, 100a_m=2.34 (against 2.64)

Παρατηρήσεις:

Ανάλογα με το λόγο ε = l_x / l_y (όπου l_x η μικρότερη διάσταση) και τον τύπο της στήριξης, από τους πίνακες της §4.6.1.2, προκύπτουν συντελεστές που δίνουν τις ροπές των ανοιγμάτων και των στηρίξεων των πλακών. Ισχύει ότι:

Παρατηρήσεις: